本部分规定了瓦块止推轴承计算用函数，以及动太黏度与润滑油膜温度之间的关系。

ICS.21.100.10
中华人民共和国国家标准
GB/T23891.2—2009/IS012131-2:2001滑动轴承
稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第2部分：瓦块止推轴承的计算函数Plain bearings--Hydrodynamic plain thrust pad bearingsunder steady-state conditions-Part 2:Functions for the calculation of thrust pad bearings(ISO12131-2:2001,IDT）
2009-05-26发布
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会
2009-12-01实施
华人民共
国家标
滑动轴承
稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第2部分：瓦块止推轴承的计算数GB/T23891.2-2009/ISO12131-2:2001*
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书号：155066·1-38375
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GB/T 23891.2-2009/ISO12131-2;2001GB/T23891《滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承》由以下三部分组成：第1部分：瓦块止推轴承的计算；第2部分：瓦块止推轴承的计算函数；一第3部分：瓦块止推轴承计算的许用值。本部分是GB/T23891的第2部分。本部分等同采用ISO12131-2：2001《滑动轴承：稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第2部分：瓦块止推轴承的计算函数》。
本部分等同翻译ISO12131-2：2001。为便于使用，本部分做了下列编辑性修改：“本国际标准”词改为“本部分”；一用小数点“，”代替作为小数点的逗号“，”；—-剧除国际标准的前言。
本部分由中国机械工业联合会提出。本部分由全国滑动轴承标准化技术委员会（SAC/TC236)归口。本部分负责起草单位：中机生产力促进中心本部分参加起草单位：西安交通大学、浙江申科滑动轴承有限公司、浙江省诸暨申发轴瓦有限公司、浙江东方滑动轴承有限公司、浙江双飞无油轴承有限公司、浙江长盛滑动轴承有限公司。本部分由全国滑动轴承标准化技术委员会秘书处负责解释。GB/T23891.2-2009/ISO12131-2:2001引
GB/T23891的本部分给出了计算GB/T23891.1中规定的油润滑瓦块止推轴承所必须的公式，假设瓦块止推轴承在流体动压状态下运行，并且处于完全润滑条件下。这些公式是基于GB/T23891.1中确定的假设和边界条件。计算所必需的数值可以通过给定的图、表和方程确定，公式是与文献[2]中的曲线相符合的数值解的近似公式。相关术语的解释和计算示例在GB/T23891.1中给出。1适用范围
滑动轴承
GB/T23891.2-2009/ISO12131-2:20Q1稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第2部分：瓦块止推轴承的计算函数GB/T23891的本部分规定了瓦块止推轴承计算用函数，以及动态黏度与润滑油膜温度之间的关系。
2规范性引用文件
下列文件中的条款通过GB/T23891的本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。
GB/T23891.1滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第1部分：瓦块止推轴承的计算(GB/T23891.12009,ISO12131-1:2001,IDT)3瓦块止推轴承计算用雨数
3.1承载能力特性值F：与轴承相对宽度B/L和最小相对油膜厚度h/Ca的函数关系图1曲线的近似公式（适用范围：0.1≤hmh/Cwd≤10)如下：*×(1)-2×()x[2×+3(1-)]
Xnl+hm/Cl+
4+2×(4-3)×/c+4×(1-)×(m/c)(A +B x(-)+c*×(/)x(/e)
1+ax()
1-2[+()
y[+(]+x[(+2x)-]
A = 1. 205 70. 243 44× ()+ 0.126 25×() 0. 021 554×()B*= 0.256 34+0.36114×()-0.199 58×()+0. 038 633×()C=-0.010 765+0.009 3501)-0.002 752 7×()+0.000 184 46×()GB/T23891.22009/IS012131-2.20010.8
图11/L=0.75时，瓦块止推轴承承载能力特性值F与轴承相对宽度B/L和最小相对油膜厚度h一/C的函数关系图1中的值见表1。
hnin /C
图1中的值[F;=f(B/L，h/Cma，l/L=0.75)]B/L
1, 887 5
0,000 2
瓦块止推轴承摩擦特性值F与轴承相对宽度B/L和最小相对油膜厚度h/C的函数关系图2曲线的近似公式（适用范围：0.1≤haim/Cwel≤10)如下：4×()×()xn+(1-)
GB/T23891.2—2009/IS012131-2:20013x×2×+3×（1）
2x()+(4-3x)+2×(1-)
×号×[1+()×a]×A ×VV99.net
(1+2×）
1-2×m
12×[(1+2×)xin(Cm-2]
A =0.214 59+ 0.880 71×()0.297 60 ×() +0. 037 91×()hain/Cwed≥0.2时,B*=1
4,127 38
ham/Cmd<0.2时，B*=1.1251×（B）10
-8/L5-2
图21ua/L=0.75时，瓦块止推轴承摩擦特性值与轴承相对宽度B/L和最小相对油膜厚度hin/Cu的函数关系图2中的值见表2。
表2图2中的值［f:=（B/L，haln/C，l/L=0.75）］hain /Cued
0, 096 6
GB/T23891.22009/IS012131-2.2001hmn/Ca
表2(续)
3.3相对润滑油流量Q:、Qi与轴承相对宽度B/L和最小相对油膜厚度hn/Cu的函数关系图3（值见表3）、图4（值见表4）曲线的近似公式（适用范围：0.1≤hmim/Cw≤10）如下：(1+)x(1-+)×[A+B×(1-
h/c）
(1+2×)×+2×(1+）×(1-)
A,、B,为常量。
当Q：=Q:时：
A; = A: = 1. 765 5 0.524 23×()+ 0. 118 05 ×()B, = B, 1. 004 8+ 0. 7880× (B) 0.193 57× ()当Q=Q时：
At = As 2 ×[0.434 80. 308 23 × ()+ 0. 069 52 × ()]B; = B = 2 ×[0. 470 4 + 0. 375 67 × (B) 0. 921 7 × ()0
0.20.330.5
图31/L=0.75时，相对润滑油流量Qh/C
与轴承相对宽度B/L和最小相对油膜厚度hm/Cm的函数关系hiuin /Cud
GB/T23891.2—2009/ISO12131-2;2001表3
图3中的值[Q;=了（B/L，hml/Cumd，lma/L=0.75）]］B/L
1, 041
图4Lma/L=0.75时，相对润滑油流量Q0.75
与轴承相对宽度B/L和最小相对油膜厚度ha/Ca的函数关系0.5
GB/T23891.2—2009/IS012131-2:2001表4
hain/Cued
图4中的值[Q:=f（B/L，h/Cm，Lm/L=0.75）］B/L
润滑油等效动力黏度r与润滑油等效膜温度T。r的函数关系对于流体润滑油，Vogel方程普遍适用（见参考文献[3])。=K,×exp(
0,569 4
3,4348
对于矿物油，根据文欧[4]中Cameron的研究，当常量K,=95℃时，本方程具有足够的精度。文献[2]中Rodermund的研究表明矿物油的实际黏度n可以由ISOVG直接计算获得。当密度β单位为kg/m\时，公式如下：(T+95%-0. 181 913)×In VG
10°×
方程中，7x=0.18×10-\Pa·s是一个常数系数。平均密度p=900kg/m的ISO标准油的黏度在图5中给出。公路车辆的发动机和齿轮油以图际黏度等级SAE为标准。润滑油黏度的SAE等级不完全与ISOVG等级符合。SAE的分类不精确，在需要精确计算时，应要求供应商提供黏度数据。
与纯矿物油相比，多级机油的黏温关系更加明显。有机合成油通常即使不加添加剂，也能达到添加了添加剂的矿物油所能达到的效果。6
GB/T23891.22009/ISO12131-2.200180
当密度p=900kg/m时，有效动态贴度na与有效润滑油膜温度Ta的函数关系120
器度T
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